Батерија је основна компонента електричног возила, а њена учинка одређује техничке показатеље као што су трајање батерије, потрошња енергије и радни век електричног возила. Акумулатор батерије у модулу батерије је главна компонента која врши функције ношења, заштите и хлађења. Модуларни батеријски пакет је уређен у ладици за батерију, фиксиран на шасији аутомобила кроз ладицу за батерију, као што је приказано на слици 1. Пошто је инсталиран на дну тела возила и радно окружење је оштро, арадно је оштрије батерије Потребно је имати функцију спречавања каменског удара и пункције да се спречи оштећени модул батерије. Траи батерије је важан сигурносни структурни део електричних возила. Следеће уводи процес формирања и дизајн калупа Алуминијумске легуре батерије за електрична возила.
Слика 1 (алуминијумска легура батерија)
1 анализа процеса и дизајн калупа
1.1 Анализа ливења
Алуминијумска легура батерије за електрична возила приказана је на слици 2. Укупне димензије су 1106 мм × 1029 мм × 136 мм, основна дебљина зида је 4 мм, квалитет ливења је око 15.5 килограма, а квалитет ливења након прераде је око 12,5 килограма. Материјал је А356-Т6, затезна чврстоћа ≥ 290МПА, снага приноса ≥ 225МПА, издужење ≥ 6%, Бринелл Тврдост ≥ 75 ~ 90хбс, потребно је да задовољи захтеве ваздушне температуре и ИП67 и ИП69К.
Слика 2 (алуминијумска легура батерија)
1.2 Анализа процеса
Ливење малих притиска је посебан метод ливења између ливења притиска и гравитационог ливења. Не само да има само предности употребе металних калупа за оба, али такође има карактеристике стабилног пуњења. Кастинг мале притиска има предности пуњења мале брзине са дна до врха, једноставан за контролу брзине, малог удара и прскање течног алуминијума, мање оксидне шљаке, великог ткива густине и високих металних својстава. Под ниским ливењем малог притиска, течни алуминијум се немота, а ливење се учвршћује и кристализује под притиском, а може се добити ливење високе густе структуре, висока механичка својства и леп изглед, што је погодно за формирање великих танких зидних кућишта .
Према механичким својствима која захтева лијевање, материјал за ливење је А356, што може задовољити потребе купаца након третмана Т6, али течност за изливање овог материјала опћенито захтева разумну контролу температуре калупа за производњу великих и танких одливака.
1.3 Систем сипања
С обзиром на карактеристике великих и танких одливака, потребно је осмислити више капија. Истовремено, како би се осигурало глатко пуњење течног алуминијума, канали за пуњење се додају на прозору, који је потребно уклонити пост-обрадом. Два процесна шема система изливања дизајнирана су у раној фази, а свака шема је упоређена. Као што је приказано на слици 3, схема 1 организује 9 катеса и додаје канале за храњење на прозор; Шема 2 организује 6 капије који се излију са стране ливења да се формира. Анализа симулације ЦАЕ приказана је на слици 4 и на слици 5. Користите резултате симулације да бисте оптимизирали структуру калупа, покушајте да избегнете негативни утицај дизајна калупа на квалитет одливака, смањите вероватноћу давања оштећења и скратите развојни циклус одливака.
Слика 3 (поређење два процесна шема за низак притисак
Слика 4 (Поређење температуре поља током пуњења)
Слика 5 (поређење оштећења порозности за скупљање порозности након очвршћивања)
Резултати симулације горе наведене две шеме показују да се течни алуминијум у шупљини креће приближно паралелно, што је у складу са теоријом паралелног пуњења течног алуминијума у целини, а симулирани делови од скупљања ливења су решили јачањем хлађења и других метода.
Предности две шеме: Судећи по температури течног алуминијума током симулираног пуњења, температура удаљеног краја ливења формира се схемом 1 има већу униформност од оне Схеме 2, која погодује у пуњењу шупљине . Кастинг формирано од стране Схеме 2 нема остатак капије попут шеме 1. Порозност скупљања је боља од оне шеме 1.
Недостаци две шеме: Зато што је капија уређена на лијевање да се формира у шеми 1, остатак капије на ливењу ће се повећати око 0,7Ка у поређењу са оригиналним ливењем. са температуре течног алуминијума у шеми 2 симулирано пуњење, температура течног алуминијума на дисталном крају је већ ниска, а симулација је под идеалном стању температуре калупа, тако да капацитет протока течног алуминијума може бити недовољан Стварно стање и постојаће проблем потешкоћа у ливењу ливења.
У комбинацији са анализом различитих фактора, схема 2 је изабрана као систем за изливање. С обзиром на недостатке шеме 2, систем за изливање и систем грејања оптимизиран је у дизајну калупа. Као што је приказано на слици 6, додаје се прелив, који је користан за пуњење течног алуминијума и смањује или избегава појаву оштећења у обликованим одливима.
Слика 6 (оптимизовани систем изливања)
1.4 Систем хлађења
Носећи делови и подручја са високим механичким захтевима за прављење механичких перформанси морају се правилно охладити или нахранити како би се избегло смањује порозност или термичко пуцање. Основна дебљина стијенке ливења је 4 мм, а учвршћивање ће утицати на топлотно расипање калупа. За своје важне делове постављен је систем хлађења, као што је приказано на слици 7. Након завршетка пуњења, проћи воду да се охлади, а посебно време за хлађење потребно је подесити на месту изливања да би се осигурало да је редослед чврстог оштја Остварени од удаљености од капије на крају капији, а капија и успон се очврсне на крају како би се постигао ефекат хране. Део са дебљим дебљином зида доноси метод додавања водене воде у уложак. Ова метода има бољи ефекат у стварном процесу ливења и може да избегне снопост за скупљање.
Слика 7 (систем хлађења)
1.5 Издувни систем
Будући да шупљина метала за ливење ниског притиска је затворена, нема добру пропуст ваздуха попут пешчаних калупа, нити га исцрпљује кроз грудње гравитационог ливења, исцрпљујуће кочије за ливење ниског притиска утиче на поступак пуњења течности Алуминијум и квалитет одливака. Калуп за ливење ниског притиска може се исцрпити кроз празнине, исцрпљених утора и издувних прикључака на површини партиринга, гурнути штап итд.
Дизајн величине издувних гасова у издувном систему треба да погодује исцрпљу без преливања, разуман издувни систем може спречити одливаче од оштећења попут недовољног пуњења, лагане површине и мале чврстоће. Коначно подручје пуњења течног алуминијума током поступка изливања, као што је бочни одмор и успон горњег калупа, потребно је опремити издувни гас. С обзиром на чињеницу да течни алуминијум лако улива у јаз испушног утикача у стварном процесу ливења мале притиска, што доводи до ситуације да се ваздушни утикач извуче када се калуп отвори, након тога се усвоје три методе Неколико покушаја и побољшања: Метода 1 користи металургију прашкасти ваздушни утикач, као што је приказано на слици 8 (а), недостатак је да је производни трошкови висок; Метода 2 користи гасу диплус у облику шава са јазмом од 0,1 мм, као што је приказано на слици 8 (б), недостатак је да се испушни шав лако блокира након прскања боје; Метода 3 користи испушни утикач за резање жица, јаз је 0,15 ~ 0,2 мм, као што је приказано на слици 8 (ц). Недостаци су ниска ефикасност прераде и високе трошкове производње. Потребно је одабрати различите издувне утикаче у складу са стварном подручјем ливења. Генерално, синтрани и жичани утикачи за одсецање се користе за шупљину ливења, а тип шава се користи за главу језгре песка.
Слика 8 (3 врсте испушних утикача погодних за ливење мале притиска)
1.6 Систем грејања
Кастинг је велика величина и танка у дебљини зида. У анализи протока калупа, проток течног алуминијума на крају пуњења није довољан. Разлог је тај што је течни алуминијум предуго да теку, температура падне, а учвршћује течни алуминијум унапред и губи његов проток, долази до прехладе или недовољно изливања, а, горњи део диема неће моћи да постигне ефекат храњења. На основу ових проблема, без промене дебљине стијенке и облика ливења, повећајте температуру течног алуминијума и температуру калупа, побољшајте флуидност течног алуминијума и решите проблем хладног затвореног или недовољног изливања. Међутим, прекомерна течна алуминијумска температура и температура калупа производиће нове топлотне спојеве или снопове за скупљање, што је резултирало прекомјељним равнинама, након прераде ливења. Стога је потребно да одаберете одговарајућу течну температуру алуминијума и одговарајуће температуре калупа. Према искуству, температура течног алуминијума контролише се на око 720 ℃, а температура калупа се контролише на 320 ~ 350 ℃.
С обзиром на велику количину, танка дебљина зида и ниска висина ливења, систем грејања је уграђен на горњи део калупа. Као што је приказано на слици 9, смер пламена суочен је са дном и стране калупа за загревање доње равнине и страну ливења. Према ситуацији на лицу места, подесите време за грејање и пламен, контролирајте температуру горњег дела калупа на 320 ~ 350 ℃, обезбедите флуидност течног алуминијума у разумном распону и учините да течни алуминијум напуни шупљину и успон. У стварној употреби, систем грејања може ефикасно да обезбеди флуидност течног алуминијума.
Слика 9 (систем грејања)
2 Структура калупа и принцип рада
Према процесу ливења малих притиска, у комбинацији са карактеристикама ливења и структуре опреме, како би се осигурало да формирани ливење остане у горњем калупу, предњи, задњи, леви и десни језгра језгра су основне структуре дизајниран на горњем калупу. Након формирања и очвршћивања, горњи и доњи калупи се прво отварају, а затим повуците језгро у 4 правца, и на крају горња плоча горњег калупа гура формирање. Структура калупа је приказана на слици 10.
Слика 10 (структура калупа)
Уредио Маи Јианг из мат алуминијума
Вријеме поште: мај-11-2023
