Током процеса екструдирања алуминијумске аломе екструдирани материјали, посебно алуминијумски профили, на површини се често дешава "питтинг" оштећења. Специфичне манифестације укључују веома мале туморе са различитим густинама, репом и очигледном осећајем руком, са шпијунским осећајем. Након оксидације или електрофорективног третмана, често се појављују као црне грануле које се придржавају површине производа.
У екструдирној производњи профила великог пресека, овај квар је вероватнији због утицаја структуре инготе, температуру екструзије, брзину екструзије, сложеност екструзије, итд. Већина финих честица за одјећих личних недостатака може се уклонити током Профил површинских поступака преноса, посебно процес јеткања алкалија, док мали број великих величина, чврсто придржава честица остаје на површини профила, што је у погледу појаве квалитета коначног производа.
У обичним производима од градилишта и прозори, купци углавном прихватају мале неправедне недостатке, али за индустријске профиле који захтевају једнак нагласак на механичка својства и декоративне перформансе или више нагласак на декоративне перформансе, купци углавном не прихватају ову грешку, посебно не прихватају ову грешку недоследан са различитом бојом позадине.
Да би се анализирала механизам формације грубих честица, морфологија и састав локација оштећења под различитим легурама и процесима екструзији, а разлике између оштећења и матрице су упоређене. Постављено решење за ефикасно решавање грубих честица је изнето и пробни тест је извршен.
Да би се решили скривени недостаци профила, потребно је разумети механизам формације питтион-а. Током процеса екструзије, алуминијум који се држи радни појас главни је узрок битка оштећења на површини екструдираних алуминијумских материјала. То је зато што се процес екструзије алуминијума врши на високој температури од око 450 ° Ц. Ако се додају ефекти топлоте и топлоте за трење, температура метала ће бити већа када тече из рупе за умиру. Када производ простире из рупе за умиру, због високе температуре, долази до феномена алуминијума који се држи између метала и калупног радног појаса.
Облик овог лепљења је често: поновљени процес лепљења - роњење - роњење - кидање, а производ се улива напред, што резултира многим малим јама на површини производа.
Овај феномен везивање је повезан са факторима као што је квалитет ингота, површинским стањем радног појаса калупа, температура екструзије, брзина екструзије, степен деформације и отпорност на деформацију метала.
1 Тестирани материјали и методе
Кроз прелиминарно истраживање сазнали смо да су фактори попут металуршке чистоће, статус плијесни, процес екструзије, састојци и услови производње могу утицати на површинске грубе честице. У тесту, две легуре шипке, 6005А и 6060, коришћене су за екструдирање истог одељка. Морфологија и састав грубостих и честица анализирани су кроз директни спектрометар за читање и методе детекције СЕМ-а и у поређењу са околним нормалним матрицом.
Да би јасно разликовали морфологију два оштећења метла и честица, они су дефинисани на следећи начин:
(1) Дивље грешке или оштећења или оштећења је нека врста гребене тачке која је неправилна грешка налик о гребену сличан тадполе који се појављује на површини профила. Дефект се покреће од гребања и завршава се оштећењем који се распада, акумулирајући у метални пасуљ на крају линије гребања. Величина патељеног оштећења је опћенито 1-5 мм, а претвори се тамно црно након третмана оксидације, што на крају утиче на појаву профила, као што је приказано у црвеном кругу на слици 1.
(2) Површинске честице се такође називају металним пасуљом или адсорпционим честицама. Површина профила легура алуминијума причвршћена је с сферичним сиво-црним тешким честицама и има лабаву структуру. Постоје две врсте профила легуре алуминијума: оне које се могу обрисати и оне које се не могу обрисати. Величина је углавном мања од 0,5 мм, а осећа се грубо према додиру. У предњем делу нема огреботине. Након оксидације, није много другачије од матрице, као што је приказано у жутом кругу на слици 1.
2 резултате и анализа испитивања
2.1 Површински оштећења
Слика 2 приказује микроструктуру морфологије оштећења на површини легуре 6005а. Постоје огреботине попут оцјени у предњем делу повлачења и завршавају сломљеним нодулима. Након појаве чвора, површина се враћа у нормалу. Локација расејања гребена није глатка за додир, има оштро трновито осећање и придржава се или накупља на површини профила. Испитано је кроз екструдирање, примећено је да је морфологија повлачења 6005а и 6060 екструдираних профила слична, а реп крај производа је више од краја главе; Разлика је у томе што је укупна величина повлачења од 6005А мања, а дубина огреботине је ослабљена. То се може повезати са променама у саставу легура, стања ливених штапа и услова плијесни. Посматрано под 100к, на предњем крају подручја извлачења постоје очигледне огреботине, што је издужено дуж смера екструзије, а облик коначних честица нодула је неправилан. На 500к-у предњи крај површине повлачења има огреботине налик на корак по степену екструзије (величина ове мане је око 120 μм), а на првом цепима на нодама постоје очигледне ознаке за слагање на првом честицама.
Да би се анализирале узроке повлачења, директни спектрометар и ЕДКС коришћени су за спровођење анализе компонената на локацијама оштећења и матрице три легуре компоненти. Табела 1 приказује резултате испитивања профила 6005А. Резултати ЕДКС-а показују да је састав слагања честица повлачења у основи сличан оној матрици. Поред тога, неке лине честице за лако нечистоће накупљене су у и око оштећења увлачења, а честице нечистоће садрже Ц, О (или Цл) или ФЕ, СИ и С.
Анализа кршења грешака од 6005А финих оксидованих екструдираних профила показује да су честице повлачења велике величине (1-5 мм), површина се углавном слажала и постоје огреботине у предњем делу корака; Композиција је у близини АЛ Матрик, а биће хетерогених фаза које садрже ФЕ, СИ, Ц и О дистрибуирано око њега. Показује да је механизам стварања извлачења три легуре исто.
Током процеса екструзије, трење металне протока ће узроковати пораст температуре калупа, формирајући "лепљив алуминијумски слој" на резном ивици улаза у радној ремен. Истовремено, вишак си и други елементи као што су МН и ЦР у алуминијумском легуру лако се формирају солидна решења са ФЕ, што ће промовисати стварање "лепљивог алуминијумског слоја" на улазу у радну зону калупа.
Док метал тече напред и трља се на радни појас, наизглед феномен континуираног везног вентилације дешава се на одређеном положају, узрокујући да се метал непрекидно не нанесе на овом положају. Када се честице повећавају на одређену величину, она ће се извући текућим производом и формирати трагове огреботина на металној површини. Остаће на металној површини и формирајући честице на крају огреботине. Јер, може се сматрати да се формирање грубљивих честица углавном односи на алуминијум који се држи на калуп. Хетерогене фазе које се дистрибуирају око њега могу да потичу из мазива, оксида или честица прашине, као и нечистоће које је донела груба површина ингота.
Међутим, број повлачења у резултатима испитивања 6005а је мањи и степен је лакши. С једне стране, то је због комора на излазу калупног радног појаса и пажљивог полирања радног појаса за смањење дебљине алуминијумског слоја; С друге стране, то је повезано са вишком СИ садржајем.
Према ресурсима директног читања Спектрал Резултатима састава, то се може видети да поред СИ у комбинацији са МГ МГ2СИ, преостала си се појављује у облику једноставне супстанце.
2.2 Мале честице на површини
Под визуелном прегледом ниског увећања, честице су мале (≤0,5 мм), нису глатке на додир, имају оштар осећај и придржавају се површине профила. Посматрано испод 100к, мале честице на површини се насумично дистрибуирају, а постоје и честице мале величине причвршћене на површину без обзира да ли постоје огреботине или не;
На 500к, без обзира да ли постоје очигледни огреботине попут оправдања на површини дуж смера екструзије, многе су честице и даље везане, а величине честица се разликују. Највећа величина честица је око 15 уМ, а мале честице су око 5 уМ.
Кроз анализу препарата од 6060 легура површинских честица и нетакнуте матрице, честице се углавном састоје од О, Ц, СИ и ФЕ елемената, а садржај алуминијума је врло низак. Скоро све честице садрже О и Ц елементе. Композиција сваке честице је нешто другачија. Међу њима су честице близу 10 уМ, што је знатно веће од матрице СИ, МГ и О; У Ц честицама, СИ, О и ЦЛ су очигледно виши; Честице Д и Ф садрже високу си, о и на на; честице садрже СИ, ФЕ и О; Х честице су једињења која садрже фе. Резултати 6060 честица су слични овоме, али зато што је СИ и ФЕ садржај у само 6060. низак, одговарајући систем СИ и ФЕ у површинским честицама су такође ниски; Садржај Ц 6060 честица је релативно ниско.
Шестице површине не могу бити самохране мале честице, али могу постојати и у облику агрегација многих малих честица различитих облика, а масовни проценти различитих елемената у различитим честицама разликују се. Верује се да се честице углавном састоје од две врсте. Један се престањује као што је Алфеси и Елементал СИ, које потичу из високих лампица топљења, као што су ФЕАР3 или Алфеси (МН) у инготу, или талог фаза током процеса екструзије. Други је адхерентна страна материјала.
2.3 Ефекат површинске храпавости ингота
Током теста откривено је да је задња површина стакла од ливеног штапа 6005а била груба и обојена прашином. Постојала су две ливене шипке са најдубљим ознакама алата на локалним локацијама, које су одговарале значајном повећању броја повлачења након екструзије, а величина једног повлачења била је већа, као што је приказано на слици 7.
ЛАЖА 6005А нема стругу, па је храпавост површине ниска и број повлачења се смањује. Поред тога, пошто не постоји вишак течности која се може причврстити на трагове траке ливене шипке, садржај Ц. године у одговарајућим честицама се смањује. Доказано је да ће трагови окретања на површини ливене шипке погоршати стварање и формирање честица у одређеној мери.
3 дискусија
(1) Компоненте оштећења оштећења су у основи исти као и оне матрице. То су стране честице, стара кожа на површини ингота и остале нечистоће накупљене у зиду екструзије или мртвом подручју калупа током процеса екструзије, који су доведени на металну површину или алуминијумски слој калупа појас. Како се производ улива напред, узроковају се површинске огреботине, а када се производ накупља на одређену величину, она се производи извади да се образац извлачи. Након оксидације, повлачење је било кородирано, а због велике величине, тамо је било оштећења налик јама.
(2) Површинске честице се понекад појављују као самохране мале честице, а понекад постоје у агрегираном облику. Њихов састав је очигледно различит од оне матрице, а углавном садржи елементе О, Ц, ФЕ и СИ. Неке од честица доминирају О и Ц елементи и неке честице доминирају О, Ц, ФЕ и СИ. Стога се закључује да су површинске честице потичу из два извора: један се таложи као што су Алфеси и Елементал СИ и нечистоће попут О и Ц-а придржавају се површине; Други је адхерентна страна материјала. Честице су кородиране након оксидације. Због мале величине, немају или мали утицај на површину.
(3) Честице богате Ц и О елементима углавном долазе из уља за подмазивање, прашине, тла, ваздуха итд. Придржавају се површине ингота. Главне компоненте мазива на уљу су Ц, О, Х, С, итд., А главна компонента прашине и тла је СИО2. О Садржај површинских честица је углавном висок. Будући да су честице у стању високе температуре одмах након напуштања радног појаса и због великог специфичног површине честица, лако се адсорбују о атомима у ваздуху и изазивају оксидацију након додира са ваздухом, што резултира вишим о Садржај од матрице.
(4) ФЕ, СИ итд. Углавном долазе од оксида, старе скале и нечистоће фазе у инготу (велика тачка топљења или друга фаза која није у потпуности елиминисана хомогенизацијом). ФЕ елемент потиче од ФЕ у алуминијумским инготима, формирајући високе фазе топљења топљења као што су Феал3 или Алфеси (МН), који се не могу растворити у чврстом раствору током процеса хомогенизације, или нису у потпуности претворени; СИ постоји у алуминијумској матрици у облику МГ2СИ или прекриваног чврстог раствора СИ током процеса ливења. Током процеса врућег екструзије од ливеног штапа, вишак си може се наступити. Растворљивост СИ у алуминијуму је 0,48% на 450 ° Ц и 0,8% (ВТ%) на 500 ° Ц. Вишак СИ садржаја у 6005 износи око 0,41%, а исталожени СИ могу бити агрегација и падавине проузроковане флуктуацијама концентрације.
(5) Алуминијумски лепљење калупа Радни појас је главни узрок повлачења. Екструзијска дие је окружење високе температуре и високог притиска. Метални трепт протока повећаће температуру радног појаса калупа, формирајући "лепљив алуминијумски слој" на врху улаза радног појаса.
Истовремено, вишак си и други елементи као што су МН и ЦР у алуминијумском легуру лако се формирају солидна решења са ФЕ, што ће промовисати стварање "лепљивог алуминијумског слоја" на улазу у радну зону калупа. Метал који тече кроз "лепљиви алуминијумски слој" припада унутрашњем трењу (клизна смицања унутар метала). Метална деформисана и очвршћује због унутрашњег трења, која промовише основни метал и калуп да се држе заједно. Истовремено, радни каиш калуп деформише се у облику трубача због притиска, а лепљив алуминијум који је формирао врхунско дио радног појаса који се налазе на профилу је сличан врхунским ивицама алата за окретање.
Формирање лепљивог алуминијума је динамичан процес раста и проливања. Честице се непрестано избацују од стране профила.адхере на површину профила, формирајући недостатке повлачења. Ако се у току директно излаже из радног појаса и одмах се адсорбује на површини профила, мале честице се термички придржавају површине називају се "адсорпција честица". Ако ће неке честице разбити екструдирана легура алуминијума, неке честице ће се држати површине радног појаса када пролазе кроз радни појас, узрокујући огреботине на површини профила. Реп крај је сложена алуминијумска матрица. Када се на средини радног појаса има пуно алуминијума (обвезница је снажна), погоршаће површинске огреботине.
(6) Брзина екструзије има велики утицај на повлачење. Утицај брзине екструзије. Што се тиче гумене 6005 легура, брзина екструзије расте унутар опсега тестирања, повећава се излазне температуре, а број честица површинских повлачења расте и постаје тежи и постаје тежина механичким линијама. Брзина екструзије треба држати што стабиље могуће да би се избегле нагле промене у брзини. Прекомерна брзина екструзије и висока температура излазне температуре довешће до повећаног трења и озбиљног повлачења честица. Специфични механизам утицаја брзине екструзије на феномен повлачења захтева накнадну праћење и верификацију.
(7) Површински квалитет ливене шипке је такође важан фактор који утиче на честице извлачења. Површина ливене шипке је груб, са пиљеним пробијањем, уљем, прашином, корозијом итд., Све што повећавају тенденцију повлачења честица.
4 Закључак
(1) састав оштећења оштећења је у складу са оним матрице; Композиција положаја честица очигледно се разликује од оне матрице, која се углавном налази О, Ц, ФЕ и СИ елементи.
(2) Повлачење оштећења честица су углавном узроковани алуминијумом који се спушта на калуп. Било који фактори који промовишу алуминијум који се држи калупним ремен узрокује повлачење оштећења. У претпоставци да осигуравање квалитета лијеве шипке, генерација честица повлачења нема директан утицај на легуре.
(3) Правилно униформно лечење пожара је корисно смањење површинске повлачења.
Вријеме поште: сеп-10-2024
