Потребно је угасити велику дебљину зида 6061Т6 легура алуминијума након екструзије. Због ограничења прекидног екструзије, део профила ће ући у зону хлађења воде са кашњењем. Када се наставља да се следећи кратак ингот и даље екструдира, овај део профила ће се подвргнути одложеним гашењем. Како се бавити одложеним подручјем за гашење питање је питање које свака производна компанија мора да размотри. Када је превртање екструзијски репна процеса отпад кратак, узете узорке перформанси понекад су квалификовани и понекад неквалификовани. Приликом откопавања са стране, перформансе је поново квалификована. Овај чланак даје одговарајуће објашњење експериментима.
1. Испитни материјали и методе
Материјал који се користи у овом експерименту је 6061. легура алуминијума. Његов хемијски састав мерен спектралном анализом је следећи: У складу је са ГБ / Т 3190-1996 Интернатионал 6061 Алуминијумски алуминијумски састав легуре.
У овом експерименту је преузет део екструдираног профила за третман чврстог раствора. Профил дужине 400 мм је подељен у две области. Подручје 1 је било директно охлађено и угашено. Подручје 2 је охлађено у ваздуху 90 секунди, а затим се хлади воде. Тестни дијаграм је приказан на слици 1.
Профил легуре од 6061. алуминијумски алуминијски профил који се користи у овом експерименту је екструдирао 4000УС екструдер. Температура калупа је 500 ° Ц, температура шипке за ливење је 510 ° Ц, температура екструзије 525 ° Ц, брзина екструзије је 2,1 мм / с, хлађење воде високог интензитета користи се током процеса екструзије и 400 мм Тест дужине је преузет са средине екструдираног готовог профила. Ширина узорка је 150 мм, а висина је 10,00 мм.
Узети узорци су подељени, а затим се поново подвргавају лечењу решења. Температура раствора је била 530 ° Ц, а време раствора је било 4 сата. Након што их извлачи, узорци су постављени у великом резервоару за воду са воденом дубином од 100 мм. Већи резервоар за воду може осигурати да се температура воде у резервоару за воду промени нешто након што је узорак у зони 1 охлађен, спречавајући пораст температуре воде да утиче на интензитет воде за хлађење воде. Током процеса хлађења воде осигурајте да је температура воде у опсегу од 20-25 ° Ц. Угашени узорци су стари на 165 ° Ц * 8х.
Узмите део узорка 400 мм дугих 30 мм дебљине 10 мм и извршите тест бринелл тврдоће. Направите 5 мерења сваких 10 мм. Узмите просечну вредност 5 БРИНЕЛЛ Тврћине као што је Бреелл тврдоћа у овом тренутку резултат, и посматрајте образац промјене тврдоће.
Механичка својства профила тестирана су, а затезач одсек 60 мм је контролисано на различитим положајима узора 400 мм да се посматрају затезна невремена и локацију прелома.
Температурни поље узорак охлађене у води и гашење након одлагања 90-их је симулирано путем софтвера Ансис, а анализирани су стопе хлађења профила на различитим позицијама.
2 Експериментални резултати и анализа
2.1 Резултати испитивања тврдоће
Слика 2 приказује кривуљу промјене тврдоће дугачког узорка од 400 мм мерила је тестер за бринелл тврдоће (дужина јединице Абсцисса представља 10 мм, а 0 скала је делића линија између нормалног гашења и одложеног гашења). Може се наћи да је тврдоћа на крају хлађења водена стабилна на око 95ХБ. Након поделе линије између гашења воде-хлађења и одложено 90-их, тврдоћа почиње да опада, али стопа пад је спора у раној фази. Након 40 мм (89ХР), тврдоћа се оштро опада и спушта се на најнижу вредност (77ХБ) на 80 мм. Након 80 мм, тврдоћа се није наставила да се смањује, већ је повећала у одређеној мери. Повећање је било релативно мало. Након 130 мм, тврдоћа је остала непромењена на око 83ХБ. Може се нагађати да се због ефекта провођења топлоте, промијенила је стопу расхлађеног делова за гашење.
2.2 Резултати и анализа испитивања перформанси
Табела 2 приказује резултате затезних експеримената које се спроводе на узорцима преузетим са различитих позиција паралелног дела. Може се наћи да се затезна чврстоћа и снага приноса бр. 1 и бр. 2 скоро немају промене. Како се пропорционално одгођене гашење завршава повећава, чврстоћа затезања и снага приноса легура показује значајан тренд пада. Међутим, затезна чврстоћа на свакој локацији узорковања је изнад стандардне снаге. Само у подручју са најнижом тврдоћом, чврстоћност приноса је нижа од стандарда узорка, перформансе узорка је неквалификована.
Слика 4 приказује затезне својства резултата узорка бр. 3. То се може наћи са слике 4 да је удаљенији од дељења, нижа тврдоћа кашњење крајњег краја. Смањење тврдоће указује да се перформансе узорка смањује, али тврдоћа се полако смањује, само се смањује само од 95ХБ на око 91ХБ на крају паралелног дела. Као што се може видети из резултата перформанси у Табели 1, чврстоћа затезања смањена је са 342МПА на 320МПА за хлађење воде. У исто време, откривено је да је тачка прелома затезачког узорка такође на крају паралелног одељка са најнижом тврдоћом. То је зато што је далеко од хлађења воде, у реду је наступ легура, а крај достиже ограничење затезне чврстоће прво да формира врат. Коначно, прекид од најнижег становишта перформанси, а положај прекида је у складу са резултатима испитивања перформанси.
Слика 5 приказује кривуљу тврдоће паралелног дела узорка бр. 4 и положај прелома. Може се наћи да даље удаљеник са линије која је делили за хлађење воде, нижа тврдоћа кашњење одгођеног гашења. Истовремено, локација прелома је такође на крају где је тврдоћа најнижа, преломи 86Хб. Из Табеле 2, откриве се да скоро да нема пластичне деформације на крају воденог хлађења. Од Табеле 1, откриве се да је перформансе узорка (чврстоћа затезања 298МПА, принос 266МПА) значајно смањен. Снага затезања је само 298МПА, што не достиже чврстоћу приноса воденог хлађења (315МПА). Крај је формирао врат када је нижи од 315МПА. Пре прелома, само еластична деформација догодила се у водоопћедном подручју. Како је стрес нестао, нестао је напрезање на крају воденог хлађења. Као резултат, износ деформације у зони воде-хлађење у Табели 2 скоро нема промене. Узорак се прекида на крају кашњење ватрене ватре, деформисана површина је смањена, а крајња тврдоћа је најнижа, што резултира значајним смањењем резултата перформанси.
Узмите узорке са 100% одложеног подручја за гашење на крају примерака 400 мм. Слика 6 приказује кривуљу тврдоће. Тврдоћа паралелног дела је смањена на око 83-84хб и релативно је стабилна. Због истог процеса, перформансе је отприлике иста. Ни у положају лома није пронађен очигледан образац. Перформансе легура је нижа од узорака који је угашена у води.
Да би се додатно истраживао правилност перформанси и прелома, паралелни део затезачког узорка изабран је у близини најниже тачке тврдоће (77ХБ). Од Табела 1 откривено је да је перформансе значајно смањена, а тачка лома појавила се на најнижој тачки тврдоће на слици 2.
2.3 АНСИС АНАЛИЗА РЕЗУЛТАТИ
Слика 7 приказује резултате симулације ансиса охлађених кривина на различитим положајима. Може се видети да је температура узорка у водоточном подручју брзо пала. Након 5-их, температура је пала на испод 100 ° Ц и на 80 мм од разделе, температура је пала на око 210 ° Ц на 90-има. Просечна пад температуре је 3,5 ° Ц / с. Након 90 секунди у терминалној површини за хлађење ваздуха, температура пада на око 360 ° Ц, са просечном брзином пада 1,9 ° Ц / с.
Кроз анализу перформанси и резултатима симулације утврђују се да је перформансе подручја хлађења воде и одложено подручје за гашење промјене обрасца који се прво смањује, а затим се лагано повећава. У погођеној хлађивању воде у близини дељења, топлотна проводљивост узрокује узорак у одређеном подручју да падне на брзини хлађења мање од хлађења воде (3,5 ° Ц / с). Као резултат, МГ2СИ, који се учврсти у матрицу, исталожен у великим количинама у овој области, а температура је пала на око 210 ° Ц након 90 секунди. Велики износ обољелог МГ2СИ довело је до мањег ефекта хлађења воде након 90 с. Количина фазе јачања МГ2СИ исталожена након старења третмана је у великој мери смањена, а перформансе узорка накнадно је смањена. Међутим, одложена зона за гашење далеко од раздељене линије мање је погођена топлотним проводљивошћу хлађења воде, а легура се охлади релативно споро под условима хлађења ваздуха (брзина хлађења 1,9 ° Ц). Само мали део фазе МГ2СИ се полако престаје, а температура је 360Ц након 90-их. Након хлађења воде, већина МГ2СИ фазе је и даље у матрици, а то се распршује и таложи након старења, која игра улога јачања.
3. Закључак
Утврђено је кроз експерименте да ће одложено гашење узроковати тврдоћу одложене зоне за гашење на раскрсници нормалне гашења и одложено гашење за прво смањење, а затим се незнатно повећава док се то коначно не стабилизује.
За легуре од 6061. године, затезне снаге након нормалне гашења и кашњења за 90 с је 342МПА и 288МПА, а јачине приноса су 315МПА и 252МПА, а оба задовољавају стандарде перформанси узорака.
Постоји регион са најнижом тврдоћом, што се смањује са 95ХБ на 77ХБ након нормалне гашења. Овде је и наступ је такође најнижа, са затезном чврстоћом од 271МПА и чврстоће приноса од 220МПА.
Кроз анализу ансиса, откривено је да је расхладна стопа на најнижем месту за перформансе у 90-има одложеној зони за гашење за гашење за приближно 3,5 ° Ц у секунди, што је резултирало недовољним чврстим раствором фазе јачања фазе МГ2СИ. Према овом чланку, може се видети да се тачка опасности перформансе појављује у одложеном подручју за гашење на месту спајања нормалне гашења и одложеног гашења и није далеко од раскрснице, који има важан водећи значај за разумно задржавање репа за разумно задржавање прекид процеса.
Уредио Маи Јианг из мат алуминијума
Вријеме поште: авг-28-2024
